2024年2月25日发(作者：江梦桃)
第２５卷第５期 ２０１１年９月 发电没备 Ｐ０ＷＥＲ ＥＱＵＩＰＭＥＮＴ Ｖｏ１．２５，Ｎｏ．５ Ｓｅｐ．２０１１ Ｓ１ ０９ＦＡ燃气轮机燃烧故障的分析与处理 刘惠明 （福建晋江天然气发电有限公司，晋江３６２２５１） 摘要：分析了Ｓ１０９ＦＡ单轴燃气一蒸汽联合循环发电机组在运行中出现的燃气轮机排气温度分散度大 故障和机组在燃烧模式切换时发生分散度大或熄火导致机组跳闸的原因，提出了故障处理方法，并对如何从 根本上解决燃气轮机运行的可靠性问题提出了一些建议。 关键词：燃气轮机；排气温度分散度；燃烧模式切换；火焰熄灭；ＮＯ 排放 中图分类号：ＴＫ４７７ 文献标识码：Ａ 文章编号：１６７１一Ｏ８６Ｘ（２Ｏ１１）０５—０３３１—０５ Ａｎａｌｙｓｉｓ ａｎｄ Ｈａｎｄｌｉｎｇ ｏｆ ｔｈｅ Ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ Ｆａｕｌｔ ｉｎ ａ Ｓ１０９ＦＡ Ｇａｓ Ｔｕｒｂｉｎｅ ＬＩＵ Ｈｕｉ・ｍｉｎｇ （Ｊｉｎｊｉａｎｇ Ｎａｔｕｒａｌ Ｇａｓ Ｐｏｗｅｒ Ｇｅｎｅｒａｔｉｏｎ Ｃｏ．，Ｌｔｄ．，Ｊｉｎｊｉａｎｇ ３６２２５１，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅ ｆａｕｌｔ ｏｆ ｌａｒｇｅ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｄｉｓｐｅｒｓｉｏｎ ｏｆ ｅｘｈａｕｓｔ ｇａｓ ｆｒｏｍ ｇａｓ ｔｕｒｂｉｎｅ ａｎｄ ｔｈｅ ｒｅａｓｏｎｓ ｏｆ ｕｎｉｔ ｔｒｉｐｐｉｎｇ ｌｅｄ ｂｙ ｔｈｅ ｌａｒｇｅ ｄｉｓｐｅｒｓｉｏｎ ｄｅｇｒｅｅ ｏｒ ｆｌａｍｅｏｕｔ ｈａｖｅ ｂｅｅｎ ａｎａｌｙｚｅｄ ｄｕｒｉｎｇ ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ ｍｏｄｅ ｓｗｉｔｃｈｉｎｇ ｏｆ ａ Ｓ１０９ＦＡ ｓｉｎｇｌｅ－ｓｈａｆｔ ｇａｓ—ｓｔｅａｍ ｃｏｍｂｉｎｅｄ ｃｙｃｌｅ ｇｅｎｅｒａｔｉｎｇ ｕｎｉｔ．Ｔｈｅ ｈａｎｄｌｉｎｇ ｗａｙｓ ｈａｖｅ ｂｅｅｎ ｐｕｔ ｆｏｒｗａｒｄ ａｎｄ ｓｏｍｅ ｓｕｇｇｅｓｔｉｏｎｓ ｈａｖｅ ｂｅｅｎ ｐｒｏｖｉｄｅｄ ｃｏｍｐｌｅｔｅｌｙ ｓｏ ａｓ ｔｏ ｒａｉｓｅ ｔｈｅ ｏｐｅｒａｔｉｏｎａｌ ｒｅｌｉａｂｉｌｉｔｙ ｏｆ ｔｈｅ ｇａｓ ｔｕｒｂｉｎｅ．Ｓｉｎｃｅ ｔｈｅ ｕｎｉｔ ｉｓ ａ ｌｏｃａｌｉｚｅｄ ｏｎｅ ｏｆ ＰＧ９３５１ＦＡ ｍｏｄｅｌ，ｔｈｅ ｓｕｇｇｅｓｔｉｏｎｓ ｗｉｌｌ ｃｏｎｔｒｉｂｕｔｅ ｔｏ ｔｈｅ ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ ｏｆ ｌｏｃａｌｉｚｅｄ ｇａｓ ｔｕｒｂｉｎｅｓ． Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｇａｓ ｔｕｒｂｉｎｅ；ｄｉｓｐｅｒｓｉｏｎ ｄｅｇｒｅｅ ｏｆ ｅｘｈａｕｓｔｅｄ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ；ｓｗｉｔｃｈｉｎｇ ｏｖｅｒ ｏｆ ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ ｍｏｄｅ；ｆｌａｍｅｏｕｔ；ＮＯ ｅｍｉｓｓｉｏｎ １ 机组概况 某电厂一期项目安装４台Ｓ１０９ＦＡ单轴燃气 一本文介绍该电厂Ｓ１０９ＦＡ单轴燃气一蒸汽联 合循环发电机组在运行中出现的燃气轮机排气 温度分散度大和在升、降负荷过程中燃烧模式切 换时发生分散度过大或火焰熄火导致机组跳闸 的原因和处理方法。 蒸汽联合循环发电机组，其中燃气轮机为按ＧＥ 技术生产的ＰＧ９３５１ＦＡ型，采用ＤＬＮ２．０＋燃烧 室，是国产化后的首台机组。目前４台机组已经 全部顺利通过１６８ ｈ满负荷试运行，进入商业运 行。机组采用日开夜停调峰运行方式，启动频 繁，运行数据见表１。 表１ ４台机组运行概况 ２燃烧故障情况 ２．１燃气轮机排气温度分散度大 燃烧系统是燃气轮机（简称燃机）关键设备 之一，是燃机内部工作环境最为恶劣、工作温度 最高的部件，其可靠与否是影响燃机可靠运行的 最主要因素。在燃机运行时无法知道喷嘴、燃烧 室、过渡段或透平等热通道部件的工作状态如 何，对这些高温部件难以进行实时监测，只能通 过测量透平排气温度的间接方式来判断高温部 件的工作是否有异常。对于ＧＥ机组来说，唯一 （截止２０１０年１２月３１日Ｊ 可以用来判断的依据就是监视反映排气温度场 均匀程度的排气温度分散度，因此排气温度及分 收稿日期：２０１Ｉ－０３—０９ 作者简介：刘惠明（１９５７一）。男，高级工程师，长期从事燃气一蒸汽联合循环发电厂生产技术管理工作。 Ｅ－ｍａｉｌ：ｍｓｌｈｍｉｎｇ＠１６３．ｃｏｒｎ
发电堤务 第２５卷 用氩弧焊，并未及时清理药皮，这是燃烧器ＰＭ４ 通道异物的主要来源。 图２ ６号燃烧器ＰＭ４通道喷嘴 ２００９年５月１２日１号机组燃烧器检修后再 次启动，满负荷时排气温度分散度最大达１９ Ｋ。 由此可断定，ＰＭ４通道存在异物甚至堵塞喷嘴影 响流量分配，为此次引起机组分散度大的根本原 因，处理后机组运行正常。 ２．３燃烧室过渡段设备损坏形成燃烧低温区 ３号机组２０１０年１２月（运行时间２ ８００ ｈ，总 计启动次数１９１次，点火启动次数１７３次）一直出 现排气温度分散度大的问题，启动过程中其值最 大达到５７ Ｋ，同时存在１３～１５号燃烧器的高温 区，在２８０ ＭＷ时最严重。 根据３号燃机各个负荷点排气温度分散度的 分析，判断５号、６号和７号燃烧器有异常，应列为 重点检查对象。为此在２０１０年１２月２９日检查了 ４～８号共５个燃烧器的ＰＭ４主路及支路管道，没 有发现异物堵塞喷嘴的情况；３１日继续扩大检查 范围，也没有发现异常情况。打开压排缸上部人 孔门进入内部检查，发现９号及１３号过渡段支架 螺栓各断裂一个，但是过渡段没有位移；４号过渡 段外侧浮动密封碎裂，碎裂部分已经缺失；５号、６ 号和７号过渡段支架螺栓全部断裂，过渡段位移， 致４号和５号过渡段间的侧密封变形吹脱（见图 ３），浮动密封处形成较大缝隙，冷空气从此大量进 入喷嘴，是造成燃烧低温区的主要原因。 图３ ３号机组４号过渡段间的侧密封变形吹脱出现缺口
第５期 刘惠明：Ｓ１０９ＦＡ燃气轮机燃烧故障的分析与处理 ４号、５号、６号、７号、９号和１３号燃烧器 拆下之后检查发现，５号燃烧器３个喷嘴有积碳 情况，具体原因不明。在拆卸火焰筒时发现，５ 号和６号燃烧器之间的连焰管插片脱落，连焰 管下坠，压气机排气会从此处大量进入火焰筒， 这也是导致分散度大的另一个原因。拆卸过渡 段后发现，６号过渡段外侧浮动密封裂成两半，５ 号和７号过渡段外侧浮动密封变形且出现裂 纹，内侧浮动密封都有轻微变形，因而将４～７ 号过渡段之间的３片侧密封和４套浮动密封全 部更换。 ２０１１年１月５日３号机组点火运行，负荷 ２８０ ＭＷ时最大排气温度分散度约３Ｏ Ｋ，运行至 下午其值有降低趋势，满负荷下最大值在２５ Ｋ， 情况良好。随后在燃烧调整时发现其中２～５号 燃烧器在２５０～３００ Ｍｗ阶段火焰脉动大。２０１１ 年１月２１日对２～５号燃烧器进行了检查，发现 ２号燃烧器的ＰＭ４喷嘴处小孔被小块锡箔纸刚 好堵住，其余没有发现问题。处理后机组在满负 荷下最大排气温度分散度为１９ Ｋ，运行情况良 好。因此可认为，２号燃烧器的ＰＭ４喷嘴处小块 锡箔纸是检查处理时掉下来的，经过一段时间的 运行后，小块锡箔纸刚好堵住ＰＭ４喷嘴处小孔。 自此３号燃机排气温度分散度大的原因基本 清楚。 ２０１１年１月６日４号机组在停机过程中燃 烧切换时发生排气温度分散度大引发跳闸事件。 查曲线，排气温度最大分散度达１６１ Ｋ，低温区在 ２２￣２５号热电偶间。２０１１年１月７日机组启动 在带５０ ＭＷ负荷时，分散度最大５８ Ｋ，低温区在 ２２￣２５号热电偶之间，并持续到燃烧模式切换 时。随后至满负荷时，分散度最大到２９ Ｋ，低温 区在７～９号热电偶之间，可认为与ＰＭ４有关。 经检查后发现，这一事故也是由于燃烧器设备损 坏所致。 ２．４升降负荷时燃烧模式切换引起排气温度分 散度过大 ２００９年５月１２日１号燃机停机过程中，在 １ ２２１℃燃烧模式切换（预混模式一先导预混模 式，１８０ ＭＷ）时因排气温度分散度大而引起机组 跳闸；２１日在升负荷过程中１ ２４９℃燃烧模式切 换（先导预混模式一预混模式，２００ Ｍｗ）过程中 又因排气温度分散度大而引起机组跳闸。 对比机组跳闸前后相关参数的变化，发现机 组在此前两次停机时负荷为１８０ ＭＷ，燃烧切换 处于正常的临界状态，但和２００９年１月进行燃烧 调整时情况有所不同：（１）与１６８ ｈ试运时相比， 环境温度升高了；（２）在进行性能试验前，性￣，ＪＪｎ 热器至凝结器节流孔板于２００９年５月ｌ０日进行 了更换，孔径由１３ ｍｍ增大至１６ ＩＴＩＩＴＩ；（３）天然气 温度从１７１℃提高至１８０℃；（４）与第一、二批引 进机组ＧＥ公司设定的燃烧模式切换温度区 （１ ２８８～１ ２６０℃）不同。由于出现了几次火焰筒 烧穿事故，ＧＥ公司在后续项目中将燃烧模式切 换温度改为１ ２４９～１ ２３３℃，１号燃机设置为 １ ２４９～１ ２２１℃，可见ＧＥ公司燃烧模式切换温 度区还处于探索期间。该燃机的停机燃烧模式 切换温度为１ ２２１℃，在所有同类型机组中是最 低的，因此其设定的燃烧模式切换温度点处于引 起燃烧不稳定的临界状态。以上几个因素的共 同作用导致了机组跳闸。 ２００９年５月２１日，ＧＥ公司技术保障部对１ 号机进行了燃烧调整，根据华东地区燃烧室频繁 发生火焰筒烧穿的教训［３］，将燃烧模式切换温度 区统一调整为１ ２６０～１ ２３３℃，即机组升负荷时 燃烧模式切换温度调整为１ ２６０℃，停机降负荷 时燃烧模式切换温度调整为１ ２８８℃。同时在先 导预混和纯预混燃烧模式下，将燃气温度设定在 １８０℃以上，这有利于保障燃机的燃烧脉动值处 于可接受范围，确保了燃烧模式切换时燃烧的稳 定性。经过一年多时间的运行，机组运行各燃烧 参数正常。 ２．５降负荷至２６０ Ｍｗ的预混模式下发生熄火 ２０１０年７月３日２号机组在降负荷至２６０ Ｍｗ预混模式下发生熄火跳闸；将燃烧模式切换 温度提高了１２ Ｋ后在７月８日晚再次发生２５５ Ｍｗ预混模式下熄火跳闸，因而决定在查出问题 和ＧＥ正式明确处理方案之前，保持抬高燃烧模 式切换点温度，在２７０ Ｍｗ进行手动切换的方 法，确保机组不发生事故跳闸。 为此电厂进行了如下检查：（１）检查校调燃 气系统控制阀以及压力传感器，通过开启Ｙ型过 滤器及燃气环管低点排水堵头，检查管道系统是 否有液体或固体杂物，检查滤芯的完整状况；（２） 检查校调压气机人口可转导叶ＩＧＶ、进气加热控 制阀ＩＢＨ及ＣＥＭＳ系统后发现ＩＢＨ有较高误 差，收集和统计机组从满负荷降到２７０ ＭＷ过程 中ＩＧＶ、ＩＢＨ的动作变化情况；（３）对燃料喷嘴的 检查未发现异常，同时机组在升负荷及满负荷运 行时排气温度分散度很好，基本可以排除燃烧系
ｔ心旋参 第２５卷 燃烧调整工作是多个相互矛盾的参数进行 统硬件不完善的因素；（４）天然气环管压力波动 较大；（５）对天然气参数、华白指数、Ｎ 排放量 进行对比未发现异常波动；（６）对各台燃机不同 燃烧模式切换温度下ＰＭ１燃烧比例（ＰＭ１／ 全面综合考虑的过程，既要考虑火焰筒的可靠 性，又要考虑燃烧切换的稳定性＿４］。因此，要在 下述方面进行工作： （ＰＭ１＋ＰＭ４））中设定值进行了分析对比，见 表２。 表２不同燃烧模式切换温度下 ＰＭ１燃烧比例（２０１０—０７—０９） （１）将天然气的热值、密度、华自指数等参数 显示在ＤＣＳ画面上；确定这些参数的正常变化范 围，并让运行人员清楚哪些参数发生多大变化时 会对火焰脉动、机组振动产生较大的影响；随时 跟踪这些参数的变化情况，在认为参数超出正常 范围时应手动调节天然气的温度，保持华白指数 的稳定，或提高启停机过程中燃烧模式切换温度 点。及时跟踪参数的变化情况，并与燃烧调整时 的参数值进行比较。 （２）把各台燃机在燃烧调整时的天然气品 通过对比，认为在预混方式下的１ ２８８℃时， 质、设定值、切换点温度记录下来，并做成对照 表，以便进行横向对比。 （３）当发现天然气的热值、华白指数、Ｎ ２号机组的ＰＭ１比例偏大，造成在该点的预混燃 烧不稳定。２号机组２０１０年检修后的第一次燃 烧调整是２０１０年３月２１—２２ １３。由于在２０１０ 体积分数等条件变化大时就采取临时措施，临时 提高燃烧模式切换点基准温度。在较高负荷工 况下，由运行人员手动点击ＰＰＭ ＢＡＳＥ按钮，强 制进行燃烧切换，以确保机组不熄火跳闸。跳闸 年６月１９ １３和２０ １３两次停机过程中燃烧模式切 换时熄火跳闸，在６月２１—２２ Ｅｌ进行了第二次燃 烧调整，把燃烧切换点１ ２６０℃时的ＰＭ１燃烧比 对机组的伤害远远大于切换点温度提高对机组 例从１３ 调整为１ｌ ，而对预混燃烧时的值未调 、 燃烧部件寿命的影响。加之电监办“两个细则” 整。１ ２８８℃对应的机组负荷大致为２６０ Ｍｗ， 的考核更加严厉，电厂更要千方百计减少跳闸 ＰＭ１燃烧比例过高可能是造成两次在２５０～２６０ 次数。 ＭＷ点附近熄火跳闸的原因之一。 （４）如果ＰＰＭ切到ＰＭ（预混模式）的 ２０１０年７月２３ １３仅把１ ２８７℃时ＰＭ１燃 ＴＴＲＦ１设定点偏低的话，在切换过程中容易造 烧比例值改为１４ 后，反复进行切换，情况均正 成机组熄火；但ＴＴＲＦ１设定点偏高，如果天气太 常。２０１０年７月２５ １３，２号机组燃烧调整，将 高负荷时ＰＭ１燃烧比例值减小，增加ＰＭ４燃烧 冷可能会引起燃烧模式不切换。根据电厂的实 比例值，此时火焰脉动与稳定性都得到改善，解 决了降负荷至２６Ｏ Ｍｗ时出现燃烧故障的 问题。 践，偏向将ＴＴＲＦ１设定点适当地提高一点，以确 保机组不会熄火跳闸。 （５）停机过程中普遍的、较为典型的熄火是 火焰单薄吹灭现象（ＬＢＯ）。排烟中ＮＯ 体积分 数的准确性是作为ＬＢＯ判断的重要参考，如果 ＮＯ 排放体积分数偏低（小于６．５×１０ ），ＬＢＯ 跳闸的可能性增大。为此在ＤＣＳ增设了一个此 数据的报警，要求运行人员在停机切换前注意 ３提高燃机运行可靠性的分析 鉴于采用ＤＬＮ２燃烧室的燃机频繁出现的 燃烧室故障，按照ＧＥ公司新的运行维护手册 ３６２０Ｌ，ＤＬＮ２．０＋燃烧室在次先导预混和先导预 混模式下的运行，其等效运行时间应乘以１Ｏ，这 样对于频繁启停的调峰运行机组其检修间隔时 间明显缩短。ＧＥ公司燃烧调整的出发点是在保 证燃烧稳定性的前提下，先导预混和次先导预混 模式运行的时间越短越好，这是与燃烧模式切换 ＮＯ 体积分数的值。 ３．２分析和建议 笔者根据多个电厂的实践经验提出以下 建议： （１）ＧＥ公司对９ＦＡ机组燃烧模式切换温 度点、对燃机处于ＰＰＭ及ＰＭ燃烧模式下ＰＭ１ 燃烧所占比例ＰＭ１／（ＰＭ１＋ＰＭ４）还处于探索 的要求相互有矛盾的，因此只好找一个相对的平 衡点。 ３．１燃烧调整的因素 期间，特别是对于１３开夜停运行方式下的单轴
第５期 刘惠明：Ｓ１Ｏ９ＦＡ燃气轮机燃烧故障的分析与处理 联合循环发电机组，由于启动时间长，无法快速 通过次先导预混ＳＰＰＭ和先导预混ＰＰＭ模式， 使得机组在ＳＰＰＭ和ＰＰＭ模式下运行较长时 间，导致燃烧室部件很难达到ＧＥ公司规定的理 想燃烧检查时间，不得不对运行维护手册 ３６２０Ｋ进行修订。ＧＥ公司新的运行维护手册 ３６２０Ｌ中对于正常启动时的ＳＰＰＭ和ＰＰＭ模 式下的等效运行时间如何计算比较含糊，虽说 为乘以５，但始终没有明确文件，反映在燃烧调 整上，就是尽量地降低燃烧模式切换温度，而燃 烧模式切换温度的降低导致了火焰不稳定，只 好加大ＰＭ１燃烧所占比例，甚至利用预混分配 偏置功能（即４ 增强投入），结果又造成降负荷 过程中接近燃烧模式切换点时发生熄火或排气 温度分散度大引起跳闸。 （２）在正常的最小ＩＣＶ开度和排气温度下， 预混燃烧模式只能发生负荷率在７Ｏ％以上的工 况。而目前的燃烧切换点是属于通过最小ＩＣＶ 开度的降低和ＩＢＨ进气加热扩展出来的预混燃 烧区域，可以扩展到更低的负荷率４Ｏ 。在这个 区域进行燃烧切换时，如ＩＧＶ、ＩＢＨ等参数稍有 偏离，就有可能引起燃烧不稳定。 （３）对于新建电厂的设备招标，建议采用 ＤＬＮ２．６＋燃烧室。ＤＬＮ２．６＋燃烧室（每一个燃 烧室有４条燃料管路Ｄ５、ＰＭ１、ＰＭ２、ＰＭ３）的关 键改进是在ＤＬＮ２．０的基础上，在中心再多加了 一个值班预混火焰喷嘴ＰＭ１（该值班预混火焰喷 嘴从９５ ９，６转速开始到满负荷始终投入），从而可 以进一步扩大工作范围，燃烧更稳定，其对燃料 的适应范围广，拓展了部分负荷的运行空间，预 混燃烧的范围拓展到了负荷率３５ ，华白指数的 适应范围拓展到了土２Ｏ ，Ｎ 体积分数在１．５ ×１０ 水平，较好地解决了既要扩大负荷变化范 围，且要满足低负荷时燃烧稳定性和高负荷时污 染物排放指标的目标。最近ＧＥ公司在国内的投 标就是采用ＤＬＮ２．６＋燃烧室。 （４）根据国内９ＦＡ机组几年来的运行实践 表明，Ｓ１０９ＦＡ单轴联合循环机组不适合调峰运 行，特别是不适合日开夜停方式的调峰运行（燃 烧切换仅仅是一个因素，但主要的因素还是压 气机的问题）。对于频繁启停的调峰运行，建议 采用多轴联合循环机组。２００３年以后，香港龙 鼓滩电厂９Ｆ机组的每次平均运行时间由原来 的１４２ ｈ降低到３２ ｈ左右，最低时仅仅２１ ｈ。频 繁启动对燃机产生了的很大影响，新发生的设 备缺陷明显增加。从ＧＥ公司新推出的２４ Ｋ燃 烧室燃烧检查时间从累计运行８ ０００ ｈ提高到 ２４ ０００ ｈ（与热通道部件的检查时间一致），但是 点火启动次数还是维持４５０次不变，就可以看出 对频繁启停的机组来说，检修间隔时间取决于 点火启动次数，而不是运行时间。所以，对于第 一、二批引进的单轴机组时的专家组意见，应进 行一定的修正，以更好地指导下一阶段新建电 厂的设备招标工作，而不要继续产生误导。 （５）由于目前燃烧调整还是ＧＥ公司的垄 断技术，加之调试设备和人员少，当电厂跳闸需 要技术支持或需要燃烧调整时，ＧＥ公司的反应 很慢。为了避免再次出现跳闸，在升、降负荷燃 烧模式切换前，运行人员可进行人工干预，将燃 烧模式切换点温度提高１２～２５ Ｋ后进行手动 切换。 （６）考虑到以后天然气来源的多样化，各电 厂应配置一套ＧＥ公司的ＣＤＭ燃烧室火焰脉动 连续动态特性监控与实时ＲＤＬＮ调节系统，以便 及时掌握燃烧室火焰脉动情况。对燃机进行燃 烧状态监控和处理对燃机的安全生产和状态检 修具有非常重要的价值。对于没有配置ＣＤＭ系 统的电厂，建议各机组安装ＦＱＭＳ气体燃料质量 管理系统，通过闭环加热控制系统，将天然气的 当量华白指数调整到燃烧室设定点或上次燃烧 调整时的设定点。 ４ 结语 通过对ＰＧ９３５１ＦＡ燃机燃烧故障的分析及 判断，一方面可避免异常事故的扩大而导致燃烧 通道及部件的损坏；另一方面可掌握各台机组在 不同工况下排气温度的旋转角度，为准确地进行 故障处理指明方向，并积累经验，为机组的安全 运行提供保障。 参考文献： ［１］姜焕农．燃机运行中对排气温度分散度监视的重要性［Ｊ］． 燃气轮机技术．２００７，２０（３）：１３—１６． ［２］俞立凡，金建荣．９ＦＡ燃机排气温度场偏转规律研究［Ｊ］．电 力建设．２００９，３０（３）：６３—６６． ［３］赵丽娟，周晓宇．ＰＧ９３５１ＦＡ燃气轮机ＤＬＮ２．０＋燃烧室烧 穿故障分析［Ｊ］．燃气轮机技术．２００８，２１（３）：５２—５７． ［４］刘惠明．提高Ｓ１０９ＦＡ单轴联合循环机缎运行可靠性的探索 ［Ｊ］．燃气轮机发电技术．２０１０，１２（３－４）：５４—６３．
2024年2月25日发(作者：江梦桃)
第２５卷第５期 ２０１１年９月 发电没备 Ｐ０ＷＥＲ ＥＱＵＩＰＭＥＮＴ Ｖｏ１．２５，Ｎｏ．５ Ｓｅｐ．２０１１ Ｓ１ ０９ＦＡ燃气轮机燃烧故障的分析与处理 刘惠明 （福建晋江天然气发电有限公司，晋江３６２２５１） 摘要：分析了Ｓ１０９ＦＡ单轴燃气一蒸汽联合循环发电机组在运行中出现的燃气轮机排气温度分散度大 故障和机组在燃烧模式切换时发生分散度大或熄火导致机组跳闸的原因，提出了故障处理方法，并对如何从 根本上解决燃气轮机运行的可靠性问题提出了一些建议。 关键词：燃气轮机；排气温度分散度；燃烧模式切换；火焰熄灭；ＮＯ 排放 中图分类号：ＴＫ４７７ 文献标识码：Ａ 文章编号：１６７１一Ｏ８６Ｘ（２Ｏ１１）０５—０３３１—０５ Ａｎａｌｙｓｉｓ ａｎｄ Ｈａｎｄｌｉｎｇ ｏｆ ｔｈｅ Ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ Ｆａｕｌｔ ｉｎ ａ Ｓ１０９ＦＡ Ｇａｓ Ｔｕｒｂｉｎｅ ＬＩＵ Ｈｕｉ・ｍｉｎｇ （Ｊｉｎｊｉａｎｇ Ｎａｔｕｒａｌ Ｇａｓ Ｐｏｗｅｒ Ｇｅｎｅｒａｔｉｏｎ Ｃｏ．，Ｌｔｄ．，Ｊｉｎｊｉａｎｇ ３６２２５１，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅ ｆａｕｌｔ ｏｆ ｌａｒｇｅ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｄｉｓｐｅｒｓｉｏｎ ｏｆ ｅｘｈａｕｓｔ ｇａｓ ｆｒｏｍ ｇａｓ ｔｕｒｂｉｎｅ ａｎｄ ｔｈｅ ｒｅａｓｏｎｓ ｏｆ ｕｎｉｔ ｔｒｉｐｐｉｎｇ ｌｅｄ ｂｙ ｔｈｅ ｌａｒｇｅ ｄｉｓｐｅｒｓｉｏｎ ｄｅｇｒｅｅ ｏｒ ｆｌａｍｅｏｕｔ ｈａｖｅ ｂｅｅｎ ａｎａｌｙｚｅｄ ｄｕｒｉｎｇ ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ ｍｏｄｅ ｓｗｉｔｃｈｉｎｇ ｏｆ ａ Ｓ１０９ＦＡ ｓｉｎｇｌｅ－ｓｈａｆｔ ｇａｓ—ｓｔｅａｍ ｃｏｍｂｉｎｅｄ ｃｙｃｌｅ ｇｅｎｅｒａｔｉｎｇ ｕｎｉｔ．Ｔｈｅ ｈａｎｄｌｉｎｇ ｗａｙｓ ｈａｖｅ ｂｅｅｎ ｐｕｔ ｆｏｒｗａｒｄ ａｎｄ ｓｏｍｅ ｓｕｇｇｅｓｔｉｏｎｓ ｈａｖｅ ｂｅｅｎ ｐｒｏｖｉｄｅｄ ｃｏｍｐｌｅｔｅｌｙ ｓｏ ａｓ ｔｏ ｒａｉｓｅ ｔｈｅ ｏｐｅｒａｔｉｏｎａｌ ｒｅｌｉａｂｉｌｉｔｙ ｏｆ ｔｈｅ ｇａｓ ｔｕｒｂｉｎｅ．Ｓｉｎｃｅ ｔｈｅ ｕｎｉｔ ｉｓ ａ ｌｏｃａｌｉｚｅｄ ｏｎｅ ｏｆ ＰＧ９３５１ＦＡ ｍｏｄｅｌ，ｔｈｅ ｓｕｇｇｅｓｔｉｏｎｓ ｗｉｌｌ ｃｏｎｔｒｉｂｕｔｅ ｔｏ ｔｈｅ ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ ｏｆ ｌｏｃａｌｉｚｅｄ ｇａｓ ｔｕｒｂｉｎｅｓ． Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｇａｓ ｔｕｒｂｉｎｅ；ｄｉｓｐｅｒｓｉｏｎ ｄｅｇｒｅｅ ｏｆ ｅｘｈａｕｓｔｅｄ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ；ｓｗｉｔｃｈｉｎｇ ｏｖｅｒ ｏｆ ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ ｍｏｄｅ；ｆｌａｍｅｏｕｔ；ＮＯ ｅｍｉｓｓｉｏｎ １ 机组概况 某电厂一期项目安装４台Ｓ１０９ＦＡ单轴燃气 一本文介绍该电厂Ｓ１０９ＦＡ单轴燃气一蒸汽联 合循环发电机组在运行中出现的燃气轮机排气 温度分散度大和在升、降负荷过程中燃烧模式切 换时发生分散度过大或火焰熄火导致机组跳闸 的原因和处理方法。 蒸汽联合循环发电机组，其中燃气轮机为按ＧＥ 技术生产的ＰＧ９３５１ＦＡ型，采用ＤＬＮ２．０＋燃烧 室，是国产化后的首台机组。目前４台机组已经 全部顺利通过１６８ ｈ满负荷试运行，进入商业运 行。机组采用日开夜停调峰运行方式，启动频 繁，运行数据见表１。 表１ ４台机组运行概况 ２燃烧故障情况 ２．１燃气轮机排气温度分散度大 燃烧系统是燃气轮机（简称燃机）关键设备 之一，是燃机内部工作环境最为恶劣、工作温度 最高的部件，其可靠与否是影响燃机可靠运行的 最主要因素。在燃机运行时无法知道喷嘴、燃烧 室、过渡段或透平等热通道部件的工作状态如 何，对这些高温部件难以进行实时监测，只能通 过测量透平排气温度的间接方式来判断高温部 件的工作是否有异常。对于ＧＥ机组来说，唯一 （截止２０１０年１２月３１日Ｊ 可以用来判断的依据就是监视反映排气温度场 均匀程度的排气温度分散度，因此排气温度及分 收稿日期：２０１Ｉ－０３—０９ 作者简介：刘惠明（１９５７一）。男，高级工程师，长期从事燃气一蒸汽联合循环发电厂生产技术管理工作。 Ｅ－ｍａｉｌ：ｍｓｌｈｍｉｎｇ＠１６３．ｃｏｒｎ
发电堤务 第２５卷 用氩弧焊，并未及时清理药皮，这是燃烧器ＰＭ４ 通道异物的主要来源。 图２ ６号燃烧器ＰＭ４通道喷嘴 ２００９年５月１２日１号机组燃烧器检修后再 次启动，满负荷时排气温度分散度最大达１９ Ｋ。 由此可断定，ＰＭ４通道存在异物甚至堵塞喷嘴影 响流量分配，为此次引起机组分散度大的根本原 因，处理后机组运行正常。 ２．３燃烧室过渡段设备损坏形成燃烧低温区 ３号机组２０１０年１２月（运行时间２ ８００ ｈ，总 计启动次数１９１次，点火启动次数１７３次）一直出 现排气温度分散度大的问题，启动过程中其值最 大达到５７ Ｋ，同时存在１３～１５号燃烧器的高温 区，在２８０ ＭＷ时最严重。 根据３号燃机各个负荷点排气温度分散度的 分析，判断５号、６号和７号燃烧器有异常，应列为 重点检查对象。为此在２０１０年１２月２９日检查了 ４～８号共５个燃烧器的ＰＭ４主路及支路管道，没 有发现异物堵塞喷嘴的情况；３１日继续扩大检查 范围，也没有发现异常情况。打开压排缸上部人 孔门进入内部检查，发现９号及１３号过渡段支架 螺栓各断裂一个，但是过渡段没有位移；４号过渡 段外侧浮动密封碎裂，碎裂部分已经缺失；５号、６ 号和７号过渡段支架螺栓全部断裂，过渡段位移， 致４号和５号过渡段间的侧密封变形吹脱（见图 ３），浮动密封处形成较大缝隙，冷空气从此大量进 入喷嘴，是造成燃烧低温区的主要原因。 图３ ３号机组４号过渡段间的侧密封变形吹脱出现缺口
第５期 刘惠明：Ｓ１０９ＦＡ燃气轮机燃烧故障的分析与处理 ４号、５号、６号、７号、９号和１３号燃烧器 拆下之后检查发现，５号燃烧器３个喷嘴有积碳 情况，具体原因不明。在拆卸火焰筒时发现，５ 号和６号燃烧器之间的连焰管插片脱落，连焰 管下坠，压气机排气会从此处大量进入火焰筒， 这也是导致分散度大的另一个原因。拆卸过渡 段后发现，６号过渡段外侧浮动密封裂成两半，５ 号和７号过渡段外侧浮动密封变形且出现裂 纹，内侧浮动密封都有轻微变形，因而将４～７ 号过渡段之间的３片侧密封和４套浮动密封全 部更换。 ２０１１年１月５日３号机组点火运行，负荷 ２８０ ＭＷ时最大排气温度分散度约３Ｏ Ｋ，运行至 下午其值有降低趋势，满负荷下最大值在２５ Ｋ， 情况良好。随后在燃烧调整时发现其中２～５号 燃烧器在２５０～３００ Ｍｗ阶段火焰脉动大。２０１１ 年１月２１日对２～５号燃烧器进行了检查，发现 ２号燃烧器的ＰＭ４喷嘴处小孔被小块锡箔纸刚 好堵住，其余没有发现问题。处理后机组在满负 荷下最大排气温度分散度为１９ Ｋ，运行情况良 好。因此可认为，２号燃烧器的ＰＭ４喷嘴处小块 锡箔纸是检查处理时掉下来的，经过一段时间的 运行后，小块锡箔纸刚好堵住ＰＭ４喷嘴处小孔。 自此３号燃机排气温度分散度大的原因基本 清楚。 ２０１１年１月６日４号机组在停机过程中燃 烧切换时发生排气温度分散度大引发跳闸事件。 查曲线，排气温度最大分散度达１６１ Ｋ，低温区在 ２２￣２５号热电偶间。２０１１年１月７日机组启动 在带５０ ＭＷ负荷时，分散度最大５８ Ｋ，低温区在 ２２￣２５号热电偶之间，并持续到燃烧模式切换 时。随后至满负荷时，分散度最大到２９ Ｋ，低温 区在７～９号热电偶之间，可认为与ＰＭ４有关。 经检查后发现，这一事故也是由于燃烧器设备损 坏所致。 ２．４升降负荷时燃烧模式切换引起排气温度分 散度过大 ２００９年５月１２日１号燃机停机过程中，在 １ ２２１℃燃烧模式切换（预混模式一先导预混模 式，１８０ ＭＷ）时因排气温度分散度大而引起机组 跳闸；２１日在升负荷过程中１ ２４９℃燃烧模式切 换（先导预混模式一预混模式，２００ Ｍｗ）过程中 又因排气温度分散度大而引起机组跳闸。 对比机组跳闸前后相关参数的变化，发现机 组在此前两次停机时负荷为１８０ ＭＷ，燃烧切换 处于正常的临界状态，但和２００９年１月进行燃烧 调整时情况有所不同：（１）与１６８ ｈ试运时相比， 环境温度升高了；（２）在进行性能试验前，性￣，ＪＪｎ 热器至凝结器节流孔板于２００９年５月ｌ０日进行 了更换，孔径由１３ ｍｍ增大至１６ ＩＴＩＩＴＩ；（３）天然气 温度从１７１℃提高至１８０℃；（４）与第一、二批引 进机组ＧＥ公司设定的燃烧模式切换温度区 （１ ２８８～１ ２６０℃）不同。由于出现了几次火焰筒 烧穿事故，ＧＥ公司在后续项目中将燃烧模式切 换温度改为１ ２４９～１ ２３３℃，１号燃机设置为 １ ２４９～１ ２２１℃，可见ＧＥ公司燃烧模式切换温 度区还处于探索期间。该燃机的停机燃烧模式 切换温度为１ ２２１℃，在所有同类型机组中是最 低的，因此其设定的燃烧模式切换温度点处于引 起燃烧不稳定的临界状态。以上几个因素的共 同作用导致了机组跳闸。 ２００９年５月２１日，ＧＥ公司技术保障部对１ 号机进行了燃烧调整，根据华东地区燃烧室频繁 发生火焰筒烧穿的教训［３］，将燃烧模式切换温度 区统一调整为１ ２６０～１ ２３３℃，即机组升负荷时 燃烧模式切换温度调整为１ ２６０℃，停机降负荷 时燃烧模式切换温度调整为１ ２８８℃。同时在先 导预混和纯预混燃烧模式下，将燃气温度设定在 １８０℃以上，这有利于保障燃机的燃烧脉动值处 于可接受范围，确保了燃烧模式切换时燃烧的稳 定性。经过一年多时间的运行，机组运行各燃烧 参数正常。 ２．５降负荷至２６０ Ｍｗ的预混模式下发生熄火 ２０１０年７月３日２号机组在降负荷至２６０ Ｍｗ预混模式下发生熄火跳闸；将燃烧模式切换 温度提高了１２ Ｋ后在７月８日晚再次发生２５５ Ｍｗ预混模式下熄火跳闸，因而决定在查出问题 和ＧＥ正式明确处理方案之前，保持抬高燃烧模 式切换点温度，在２７０ Ｍｗ进行手动切换的方 法，确保机组不发生事故跳闸。 为此电厂进行了如下检查：（１）检查校调燃 气系统控制阀以及压力传感器，通过开启Ｙ型过 滤器及燃气环管低点排水堵头，检查管道系统是 否有液体或固体杂物，检查滤芯的完整状况；（２） 检查校调压气机人口可转导叶ＩＧＶ、进气加热控 制阀ＩＢＨ及ＣＥＭＳ系统后发现ＩＢＨ有较高误 差，收集和统计机组从满负荷降到２７０ ＭＷ过程 中ＩＧＶ、ＩＢＨ的动作变化情况；（３）对燃料喷嘴的 检查未发现异常，同时机组在升负荷及满负荷运 行时排气温度分散度很好，基本可以排除燃烧系
ｔ心旋参 第２５卷 燃烧调整工作是多个相互矛盾的参数进行 统硬件不完善的因素；（４）天然气环管压力波动 较大；（５）对天然气参数、华白指数、Ｎ 排放量 进行对比未发现异常波动；（６）对各台燃机不同 燃烧模式切换温度下ＰＭ１燃烧比例（ＰＭ１／ 全面综合考虑的过程，既要考虑火焰筒的可靠 性，又要考虑燃烧切换的稳定性＿４］。因此，要在 下述方面进行工作： （ＰＭ１＋ＰＭ４））中设定值进行了分析对比，见 表２。 表２不同燃烧模式切换温度下 ＰＭ１燃烧比例（２０１０—０７—０９） （１）将天然气的热值、密度、华自指数等参数 显示在ＤＣＳ画面上；确定这些参数的正常变化范 围，并让运行人员清楚哪些参数发生多大变化时 会对火焰脉动、机组振动产生较大的影响；随时 跟踪这些参数的变化情况，在认为参数超出正常 范围时应手动调节天然气的温度，保持华白指数 的稳定，或提高启停机过程中燃烧模式切换温度 点。及时跟踪参数的变化情况，并与燃烧调整时 的参数值进行比较。 （２）把各台燃机在燃烧调整时的天然气品 通过对比，认为在预混方式下的１ ２８８℃时， 质、设定值、切换点温度记录下来，并做成对照 表，以便进行横向对比。 （３）当发现天然气的热值、华白指数、Ｎ ２号机组的ＰＭ１比例偏大，造成在该点的预混燃 烧不稳定。２号机组２０１０年检修后的第一次燃 烧调整是２０１０年３月２１—２２ １３。由于在２０１０ 体积分数等条件变化大时就采取临时措施，临时 提高燃烧模式切换点基准温度。在较高负荷工 况下，由运行人员手动点击ＰＰＭ ＢＡＳＥ按钮，强 制进行燃烧切换，以确保机组不熄火跳闸。跳闸 年６月１９ １３和２０ １３两次停机过程中燃烧模式切 换时熄火跳闸，在６月２１—２２ Ｅｌ进行了第二次燃 烧调整，把燃烧切换点１ ２６０℃时的ＰＭ１燃烧比 对机组的伤害远远大于切换点温度提高对机组 例从１３ 调整为１ｌ ，而对预混燃烧时的值未调 、 燃烧部件寿命的影响。加之电监办“两个细则” 整。１ ２８８℃对应的机组负荷大致为２６０ Ｍｗ， 的考核更加严厉，电厂更要千方百计减少跳闸 ＰＭ１燃烧比例过高可能是造成两次在２５０～２６０ 次数。 ＭＷ点附近熄火跳闸的原因之一。 （４）如果ＰＰＭ切到ＰＭ（预混模式）的 ２０１０年７月２３ １３仅把１ ２８７℃时ＰＭ１燃 ＴＴＲＦ１设定点偏低的话，在切换过程中容易造 烧比例值改为１４ 后，反复进行切换，情况均正 成机组熄火；但ＴＴＲＦ１设定点偏高，如果天气太 常。２０１０年７月２５ １３，２号机组燃烧调整，将 高负荷时ＰＭ１燃烧比例值减小，增加ＰＭ４燃烧 冷可能会引起燃烧模式不切换。根据电厂的实 比例值，此时火焰脉动与稳定性都得到改善，解 决了降负荷至２６Ｏ Ｍｗ时出现燃烧故障的 问题。 践，偏向将ＴＴＲＦ１设定点适当地提高一点，以确 保机组不会熄火跳闸。 （５）停机过程中普遍的、较为典型的熄火是 火焰单薄吹灭现象（ＬＢＯ）。排烟中ＮＯ 体积分 数的准确性是作为ＬＢＯ判断的重要参考，如果 ＮＯ 排放体积分数偏低（小于６．５×１０ ），ＬＢＯ 跳闸的可能性增大。为此在ＤＣＳ增设了一个此 数据的报警，要求运行人员在停机切换前注意 ３提高燃机运行可靠性的分析 鉴于采用ＤＬＮ２燃烧室的燃机频繁出现的 燃烧室故障，按照ＧＥ公司新的运行维护手册 ３６２０Ｌ，ＤＬＮ２．０＋燃烧室在次先导预混和先导预 混模式下的运行，其等效运行时间应乘以１Ｏ，这 样对于频繁启停的调峰运行机组其检修间隔时 间明显缩短。ＧＥ公司燃烧调整的出发点是在保 证燃烧稳定性的前提下，先导预混和次先导预混 模式运行的时间越短越好，这是与燃烧模式切换 ＮＯ 体积分数的值。 ３．２分析和建议 笔者根据多个电厂的实践经验提出以下 建议： （１）ＧＥ公司对９ＦＡ机组燃烧模式切换温 度点、对燃机处于ＰＰＭ及ＰＭ燃烧模式下ＰＭ１ 燃烧所占比例ＰＭ１／（ＰＭ１＋ＰＭ４）还处于探索 的要求相互有矛盾的，因此只好找一个相对的平 衡点。 ３．１燃烧调整的因素 期间，特别是对于１３开夜停运行方式下的单轴
第５期 刘惠明：Ｓ１Ｏ９ＦＡ燃气轮机燃烧故障的分析与处理 联合循环发电机组，由于启动时间长，无法快速 通过次先导预混ＳＰＰＭ和先导预混ＰＰＭ模式， 使得机组在ＳＰＰＭ和ＰＰＭ模式下运行较长时 间，导致燃烧室部件很难达到ＧＥ公司规定的理 想燃烧检查时间，不得不对运行维护手册 ３６２０Ｋ进行修订。ＧＥ公司新的运行维护手册 ３６２０Ｌ中对于正常启动时的ＳＰＰＭ和ＰＰＭ模 式下的等效运行时间如何计算比较含糊，虽说 为乘以５，但始终没有明确文件，反映在燃烧调 整上，就是尽量地降低燃烧模式切换温度，而燃 烧模式切换温度的降低导致了火焰不稳定，只 好加大ＰＭ１燃烧所占比例，甚至利用预混分配 偏置功能（即４ 增强投入），结果又造成降负荷 过程中接近燃烧模式切换点时发生熄火或排气 温度分散度大引起跳闸。 （２）在正常的最小ＩＣＶ开度和排气温度下， 预混燃烧模式只能发生负荷率在７Ｏ％以上的工 况。而目前的燃烧切换点是属于通过最小ＩＣＶ 开度的降低和ＩＢＨ进气加热扩展出来的预混燃 烧区域，可以扩展到更低的负荷率４Ｏ 。在这个 区域进行燃烧切换时，如ＩＧＶ、ＩＢＨ等参数稍有 偏离，就有可能引起燃烧不稳定。 （３）对于新建电厂的设备招标，建议采用 ＤＬＮ２．６＋燃烧室。ＤＬＮ２．６＋燃烧室（每一个燃 烧室有４条燃料管路Ｄ５、ＰＭ１、ＰＭ２、ＰＭ３）的关 键改进是在ＤＬＮ２．０的基础上，在中心再多加了 一个值班预混火焰喷嘴ＰＭ１（该值班预混火焰喷 嘴从９５ ９，６转速开始到满负荷始终投入），从而可 以进一步扩大工作范围，燃烧更稳定，其对燃料 的适应范围广，拓展了部分负荷的运行空间，预 混燃烧的范围拓展到了负荷率３５ ，华白指数的 适应范围拓展到了土２Ｏ ，Ｎ 体积分数在１．５ ×１０ 水平，较好地解决了既要扩大负荷变化范 围，且要满足低负荷时燃烧稳定性和高负荷时污 染物排放指标的目标。最近ＧＥ公司在国内的投 标就是采用ＤＬＮ２．６＋燃烧室。 （４）根据国内９ＦＡ机组几年来的运行实践 表明，Ｓ１０９ＦＡ单轴联合循环机组不适合调峰运 行，特别是不适合日开夜停方式的调峰运行（燃 烧切换仅仅是一个因素，但主要的因素还是压 气机的问题）。对于频繁启停的调峰运行，建议 采用多轴联合循环机组。２００３年以后，香港龙 鼓滩电厂９Ｆ机组的每次平均运行时间由原来 的１４２ ｈ降低到３２ ｈ左右，最低时仅仅２１ ｈ。频 繁启动对燃机产生了的很大影响，新发生的设 备缺陷明显增加。从ＧＥ公司新推出的２４ Ｋ燃 烧室燃烧检查时间从累计运行８ ０００ ｈ提高到 ２４ ０００ ｈ（与热通道部件的检查时间一致），但是 点火启动次数还是维持４５０次不变，就可以看出 对频繁启停的机组来说，检修间隔时间取决于 点火启动次数，而不是运行时间。所以，对于第 一、二批引进的单轴机组时的专家组意见，应进 行一定的修正，以更好地指导下一阶段新建电 厂的设备招标工作，而不要继续产生误导。 （５）由于目前燃烧调整还是ＧＥ公司的垄 断技术，加之调试设备和人员少，当电厂跳闸需 要技术支持或需要燃烧调整时，ＧＥ公司的反应 很慢。为了避免再次出现跳闸，在升、降负荷燃 烧模式切换前，运行人员可进行人工干预，将燃 烧模式切换点温度提高１２～２５ Ｋ后进行手动 切换。 （６）考虑到以后天然气来源的多样化，各电 厂应配置一套ＧＥ公司的ＣＤＭ燃烧室火焰脉动 连续动态特性监控与实时ＲＤＬＮ调节系统，以便 及时掌握燃烧室火焰脉动情况。对燃机进行燃 烧状态监控和处理对燃机的安全生产和状态检 修具有非常重要的价值。对于没有配置ＣＤＭ系 统的电厂，建议各机组安装ＦＱＭＳ气体燃料质量 管理系统，通过闭环加热控制系统，将天然气的 当量华白指数调整到燃烧室设定点或上次燃烧 调整时的设定点。 ４ 结语 通过对ＰＧ９３５１ＦＡ燃机燃烧故障的分析及 判断，一方面可避免异常事故的扩大而导致燃烧 通道及部件的损坏；另一方面可掌握各台机组在 不同工况下排气温度的旋转角度，为准确地进行 故障处理指明方向，并积累经验，为机组的安全 运行提供保障。 参考文献： ［１］姜焕农．燃机运行中对排气温度分散度监视的重要性［Ｊ］． 燃气轮机技术．２００７，２０（３）：１３—１６． ［２］俞立凡，金建荣．９ＦＡ燃机排气温度场偏转规律研究［Ｊ］．电 力建设．２００９，３０（３）：６３—６６． ［３］赵丽娟，周晓宇．ＰＧ９３５１ＦＡ燃气轮机ＤＬＮ２．０＋燃烧室烧 穿故障分析［Ｊ］．燃气轮机技术．２００８，２１（３）：５２—５７． ［４］刘惠明．提高Ｓ１０９ＦＡ单轴联合循环机缎运行可靠性的探索 ［Ｊ］．燃气轮机发电技术．２０１０，１２（３－４）：５４—６３．